改造設計論文范文

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篇1

關鍵詞：結構改造；粘貼型鋼加固法；粘貼碳纖維加固法

1引言

近年來，我國的建筑發展迅速，建筑占地與土地資源不足的矛盾也日漸明顯，舊建筑的改造利用就成為當前一種較好的解決方式。在舊建筑的改造建設中，由于受場地、原有建筑功能、層數的增加、原有結構及新舊規范等諸多因素的影響，在改造工程的設計中，出現了豎向作用和水平作用增大，導致原有結構構件的承載力不足和結構整體剛度的不均勻。同時，由于新舊構件的材料和強度的不同，新舊構件的連接因此也成為工程改造中的一大關鍵技術。

2工程概況

本工程位于上海市盧灣區，為一機械制造廠，建于80年代中期，原建筑共有四個單體（以下簡稱1＃、2＃、3＃、4＃）。現因甲方需要，將四個單體通過走廊連接為一個商業使用的整體。2＃與3＃樓不改變原有建筑的使用功能，主要是1＃與4＃樓的建筑功能改變較大，其結構也就相應做了較大改造。

1＃樓原為多層框架結構廠房（見圖1），其中⑴～⑺軸為四層，層高自下而上分別為8m、5.6m、5.1m、4.5m；⑺～⑽軸為三層，層高分別為13.6m、5.1m、4.5m（其中一層在8.9m處設有一臺10T吊車），原有樓面結構設計活荷載均為12KN/m2。現根據建筑功能需要，在⑴～⑺軸4.0m標高處增設一個樓層，在⑺～⑽軸2.95m、8.0m處各增設一個樓層。

4＃樓原為單層排架結構廠房（見圖2），建筑高度為20.4m，凈高為18.4m，廠內設有一臺10T吊車，柱間設有兩道支撐。現根據建筑功能需要，將原有建筑改造成五層辦公樓，層高分別為2.8m、4.3m、4.2m、4.2m、2.8m。根據原有結構情況，現設計考慮與原有結構脫開，在原有建筑內新建一個四層框架結構。

3基礎結構改造設計

1＃樓原設計采用450×450樁基礎，設計承載力較大，經過整體計算之后，新增加夾層后的結構能滿足現有規范要求，基礎承載力和沉降變形也能滿足現有規范要求。另外，考慮到原有在1＃樓的(1~10)軸外設置了一個室外平臺（平臺下為車庫），根據建筑的要求，需要將平臺與1＃樓進行連接（見圖1）。在進行結構設計時，如果將室外平臺層的梁直接與(1~10)軸處的柱子連接將會對1＃樓整體結構產生影響，同時對室外平臺也不利。鑒于此，結構設計是在(1~10)軸處另外增加了一排室外平臺框架柱（立在原有樁基礎承臺上）。經計算，原有樁基礎有較大富余，對原有基礎影響很小，同時又解決了上述矛盾。

4＃樓原有基礎采用天然條形基礎，由于在原有建筑內新建一個四層框架結構，如采用天然基礎，則基礎沉降不能滿足現有規范要求，且對原有基礎會產生很大的影響。根據施工現場和經濟技術等條件，現設計采用樁筏復合基礎。樁采用靜壓錨桿樁，施工時采用逆做法施工，即待基礎筏板和上部兩層施工完畢后再進行錨桿樁的施工。這樣既能縮短施工工期，又能滿足結構設計要求，為整個工程項目創造了很大的經濟效益。4＃樓的筏板采用500mm厚，錨桿樁采用250×250，樁長為20m。平面布置（見圖3）。內部四層框架結構承載力較大，在邊緣處又受原有建筑結構空間的影響，因此，筏板在邊緣處的柱抗沖切難以滿足要求，在設計中增設了筏板的抗沖切鋼筋。

4上部結構改造設計

4.11＃樓結構加固處理

1＃樓原為一機械加工廠，原設計為框架結構，樓面活荷載均較大（12KN/m2）。經有關檢測單位鑒定，原有結構的柱砼強度等級為C18，原有結構在設計中按照6度設防要求考慮。改造后須作為辦公建筑，現根據建筑功能布置需要，增設一夾層，同時在12m的跨中不得設置砼柱。依據現有建筑功能布置，現設計采用了PKPM2006年3月版本的軟件進行了整體計算，經計算分析，原有結構的位移、配筋量、剛度等參數均能滿足現有改造結構的要求，但是原有結構的構造是按照當時的規范要求進行設計的，未能滿足現有規范的要求。主要有以下兩個方面：一是原有柱無箍筋加密區；二是在增設夾層處上下無箍筋加密區。現設計綜合經濟和技術多方面的考慮，柱采用了外粘型鋼加固法（見圖4）。這樣既能滿足結構構造要求，同時又能滿足節約經濟的要求。

在1＃樓新增加的夾層處，由于跨度較大（為12m），見圖1，若采用混凝土結構，則梁斷面很大（至少需要1m高的梁），對建筑的凈高會有很大的影響，對原有砼柱的影響也很大，而且與原有砼柱難以連接（植筋數量很大），原有結構的整體性將受到很大影響。現設計采用了鋼梁與壓型鋼板-現澆混凝土樓板組合結構，鋼梁與原有柱采用鉸接連接。根據現有規范規定，與原有混凝土柱采用后錨固連接時，其混凝土強度等級必須高于C20（原砼經鑒定為C18）。鑒于此實際情況，鋼梁與原有柱連接采用了增設砼牛腿，同時在牛腿及其上下各800mm處采用粘鋼加固，以增強其抗震變形能力（見圖5）。

牛腿設計在本工程的設計中也是一個不容忽視的。在設計中，考慮到牛腿處水平方向受力相當于一個懸臂構件的受力，在牛腿處的水平植筋就必須保證能達到23d(一般情況下為15d)。根據現場實際情況，植筋要滿足達到23d是有一定困難。綜合各方面的因素，在設計此牛腿時，我們采用了以下處理方案：一方面，對于規范[2]中牛腿的裂縫控制要求，采用了如下公式進行計算，

能滿足規范對牛腿的裂縫控制要求，同時，由豎向力所引起的局部壓應力也小于；

另一方面，對于牛腿的配筋強度要求，考慮到植筋不一定能充分達到預期設計要求，從安全的角度出發，在設計中，牛腿的縱向受力完全由粘貼的鋼板來承受，其計算公式仍能采用根據力矩平衡條件[3]推導的公式進行計算，即

，經計算，能滿足結構計算要求。

4.24＃樓結構加固處理

4＃樓由于建筑立面的要求，原有結構為排架結構，原有設計的柱間支撐對建筑立面的門窗產生了影響。若直接拆除柱間支撐，則原有結構就成為不穩定結構體系。現設計考慮到原有結構荷載減少較多（吊車取消），縱向荷載主要就是風荷載和本身自重產生的地震作用，現設計將在維護結構中采用了框架結構體系，使原有結構形成一個框排架體系，這樣既能使原有結構形成一個穩定體系，又能增強結構的抗震變形能力（見圖2）。在內部新增的框架結構是作為一個新建建筑物來考慮，新建的部分與原有結構之間設置了變形縫。經采用PKPM2006年3月版本的軟件進行了整體計算，現設計的框排架結構均能滿足現有建筑結構規范要求。考慮到原有結構設計只是按照6度設防要求計算，現設計采用了粘貼碳纖維加固法對原有柱進行了加固。

5結束語

5.1建筑物的加固設計應與建筑物的抗震鑒定、抗震加固、強度加固相結合，施工時應先加固后加層。

5.2建筑物的結構加固應結合建筑物的使用功能要求，綜合分析各種加固方法的經濟性，而后采取相應的加固方法。

5.3在對原有建筑物進行加固時，應充分考慮不同材料的連接節點處理，并采用合適的結構處理方法進行計算，以保證整個結構的安全。

5.4在對原有建筑物進行加固前，應從結構概念角度把握整體結構的穩定、強度等，然后采用相應的加固方法并應用結構軟件進行分析，之后再進行相應的處理。

參考文獻：

[1]混凝土結構加固設計規范.GB50367-2006.

篇2

尖背水庫建于1956年，于1964年進行了擴建，集雨面積5.3km2。由于來水不足。因而，在1969年于庫尾修建了新橋、遠逕水庫（集雨面積總計23.2km2，正常庫容分別為124萬m3、40.3萬m3），引水入尖背水庫。因此，現尖背水庫總集雨面積為28.5km2，尖背水庫正常庫容為960萬m3，最大庫容為1075萬m3，死庫容為58.0萬m3。尖背灌區另一水源為東風陂攔澄江水，陂址以上集雨面積251km2。灌區分為東、中、西三片灌區，灌區以兩造水田為主，旱作物以種蔬菜、黃煙、花生、和蕃薯為主，耕地土質以壤土為主。

2工程建設任務與規模

2.1工程現狀分析

本灌區建于上世紀70年代，當時設計標準低，施工質量差，絕大部分渠道為土渠；部分地段土堤較為單薄，加上灌區為紅砂壤土質，土壤滲透系數大，經過幾十年的運行，現渠道滲漏嚴重，渠系水利用系數日趨下降，現渠系水利用系數僅為0.3，由于渠道滲漏嚴重，灌區下游及上游引水渠水未能完全到達，導致灌溉面積不斷萎縮，從原設計灌溉13736畝委縮到11236畝，且現灌溉面積的設計保證率從90%下降到60～70%左右，由于渠道的滲漏及灌區水圳泄洪設施不夠，經常垮渠現象，加上引水隧洞局部坍塌、渡槽槽身局部爆裂及錯位引起的漏水現象，嚴重影響工程的正常運行和威脅人民的生命財產安全；對此，灌區群眾意見大且造成灌溉效益低。

2.2工程任務與規模

尖背灌區改造工程任務為對現有水圳主干渠、支渠進行混凝土三面光防滲及拓寬、加固改造，主干渠長28.7km，支渠長33.2km；更新加固改造渡槽槽身9座，新增渡槽1座，長165m；改造各干渠渠首進水閘（含閘門）6座，更換及增加閘門啟閉設備6臺；更換蝴蝶閥1臺，改造各支渠分水閘（含閘門）18座，新增分水閘（含閘門）21座，新增泄洪堰3處，對斷面不夠進行拓寬、部分地段堤定高度不夠及外墻過于單薄的圳墻進行加高培厚；新建防汛交通橋2座，新建交通橋13座，新建人行橋80座，新建涵管21座，新建機耕交通橋12座。

3主要建筑物設計

3.1工程等級及標準

尖背灌區改造工程灌溉面積為1.37萬畝，按照《水利水電工程等別劃分及洪水標準》SL252-2000的規定，該灌區工程為Ⅳ等工程，其主要建筑物為Ⅳ級，次要建筑物為Ⅴ級，洪水標準為20年一遇。

3.2工程總體布置

尖背灌區位于馬市鎮境內，灌區水源取自尖背水庫、遠逕水庫及新橋水庫及湞江一級支流澄江河，遠逕水庫及新橋水庫的水引入尖背水庫后，由尖背水庫統一輸水給灌區，灌溉都塘、塘角、紅梨、安水、陂田、高水、關橋等7個村委會的農田；灌區包括有東干渠、中干渠、東風干渠及西干渠四條主干渠，其中東干渠、中干渠、及西干渠三條主干渠水源來自尖背水庫，東風干渠水源來自澄江河；東干渠下有5條支渠，中干渠下有3條支渠，西干渠下有4條支渠，東風干渠下有3條支渠；還有遠逕水庫及新橋水庫的水引入尖背水庫的引水渠各1條，水渠長共61.9km，渡槽有10座，水閘24座，隧洞4條，量水堰16座，水陂2座，跌水1座。

3.3工程設計

3.3.1渠道防滲改造設計

渠道防滲改造設計根據現狀及水力計算，按所需過流斷面進行斷面擴大，渠道為矩形斷面，渠道側墻采用M7.5漿砌石襯砌，墻內側現澆C20混凝土及1：2水泥砂漿批擋，渠底采用C20混凝土，渠頂高度按加大流量計算。

3.3.2渠系建筑物改造設計

本工程改造渡槽9座，新建渡槽1座，槽身為帶拉桿的C20混凝土，U形斷面；改造引水隧洞9座。

3.3.3擋水陂改造設計

本工程改造擋水陂1座，新建擋水陂1座，為漿砌石混凝土面流壩。

3.4施工組織設計

工程的主體工程有渠道、隧洞、渡槽、陂頭、水閘、量水堰、跌水。工程施工以機械施工為主，人工為輔的施工方式。混凝土施工采用機械拌和，機械與人工振搗相結合，土石方開挖采用機械與人工結合施工，砌筑漿砌石以人工施工為主。主要工程量有：土石方開挖7.55萬m3，混凝土1.2萬m3，漿砌石8.77萬m3。根據工程規模、工程施工特點，經分析平衡安排，建筑總工期為二年。工程施工臨時征地共100畝，其中約80畝為山地，20畝為菜地。根據工程規模、工程施工特點，經分析平衡安排，建筑總工期為二年，主體工程施工從第一年7月~第三年6月，以渠道為施工關鍵。

4工程投資估算與經濟分析

4.1工程投資估算

依據為廣東省水利廳2006年1月的《廣東省水利水電建筑工程概（估）算定額（試行）》、《廣東省水利水電設備安裝工程概（估）算定額（試行）》和廣東省水利廳2006年1月的《廣東省水利水電工程設計概（估）算編制規定（試行）》，計算得：本工程估算總投資為3447.395萬元，其中建安工程費為2594.833萬元，設備購置費52.45萬元，獨立費用405.23萬元；水土保持專項投資為98.68萬元；環境保護專項投資為52.0萬元。

4.2經濟分析

尖背灌區改造工程整個建設施工期安排為2年，運行期40年，社會折現系數IS取8%。由于該項目屬加固改建工程，因此，費用及效益均采用增量進行，即只對加固改建增加投資及增加的年運行費和加固改建后的新增效益進行評價。

4.2.1財務分析

尖背灌區改造工程效益為灌溉效益，體現在社會效益上，其投資以國家投資為主，年運行費用即經營成本包括管理人員工資、福利費、工程維修養護費、其它費用等為61.66萬元，主要由地方財政負擔。本工程項目可維持工程的正常運行，財務上是可行的。

4.2.2國民經濟評價

本工程加固改造后可新增灌溉面積0.25萬畝，改善灌溉面積1.1236萬畝。根據統計，尖背灌區工程改造前灌溉保證率較低，其水田糧食產量約為380kg/畝，尖背灌區工程改造且效益發揮后，其水田糧食產量增加到750kg/畝左右。尖背灌區工程改造前，新增灌溉面積0.25萬畝為望天田，其水田糧食產量約為200kg/畝，改造且效益發揮后，其水田糧食產量增加到750kg/畝左右，國民經濟灌溉效益按照前后對比計算，其分攤系數取30%，糧食按現市場價3.0元/kg計，則總灌溉效益為580.90萬元。經濟評價指標計算成果如下：EIRR=16%＞IS=8%ENPV=2578萬元＞0EBCR=1.77＞1。因此，本工程國民經濟評價指標滿足要求，且項目具有較強的經濟抗風險能力，經濟上是可行的。

5結論

篇3

張家界城區段澧水堤岸全長約7km，為東西走向，曲線型。堤頂面寬5~8m，堤面鋪裝為青石板或廣場磚，堤上修建了亭、架、圍欄等園林建筑，且布置了條凳等休閑設施。堤的背水坡長8~13m，坡度有緩有陡，一般為1：3~5，坡面上主要以圖案的方式成片、成帶栽植了大量的灌木。濱河大道依堤而建，人行道寬3m，行道樹香樟栽植于人行道上，株距為6m。可借景觀有：天門山、回龍觀、子舞臺、澧水以及少量漁船等；需屏障的景觀為兩岸擁擠無序的城市建筑。如果從安全、功能和景觀的角度來分析，尚存在如下問題：

1.1安全隱患依然存在

澧水堤岸景觀尚存在兩個方面的安全隱患：一方面，行人橫過濱河大道缺乏天橋和地下通道而帶來安全問題；另一方面，千里之堤，潰于蟻穴，因濱河大道的行道樹為香樟，香樟根系極其發達，白蟻好啃，若根系穿堤生長，招引白蟻危害，則易形成管涌，從而影響大堤防洪安全。

1.2休閑功能難以發揮

澧水堤岸的主要功能是防洪，目的是確保張家界市區免遭洪水危害，而澧水堤岸是一個很好的濱水空間，它的另一個功能是為張家界市民提供一個戶外休閑環境。然而，現在的堤岸缺乏良好的生態環境，主要是缺乏喬木植物景觀，以致冬天寒風凜冽，夏天烈日炎炎，根本不利于市民休閑。

1.3堤岸景觀單調乏味

澧水堤岸作為一個休閑環境，一是必須具備優美的生態環境，使人感到舒適，游賞其中能夠得到美的享受；二是必須創造一定的文化氛圍，使人精神振奮，得到啟迪和熏陶。然而，目前僵直無起伏的堤身，加上層次單一和帶型模紋的植物配置方式，使得堤岸景觀過于單調乏味，缺乏美感產生不了良好的生態效益。

2設計總體構思

2.1設計目標

創造一個不影響防洪功能要求的，且具有一定文化底蘊和良好生態的帶狀休閑公園。

2.2設計原則

2.2.1安全性原則堤岸景觀改造應以確保大堤安全為前提。現有的大堤防洪功能只能加強不能削弱，因此堤上無論是營造園林建筑，安放雕塑，還是栽植樹木，都必須考慮大堤的安全，只有在加強大堤的安全措施后才能進行。如堤上栽植喬木，必須考慮喬木根系對堤的安全影響，設法控制根系的生長范圍，樹種最好選擇淺根性的和抗白蟻危害的樹種。

2.2.2生態性原則植物配置盡量改變現在以灌木為主和大量采用帶型模紋的配置方式，多選擇鄉土喬木樹種，采用多層次的立體配置方式，充分發揮不同植物的生態功能，形成良好的生態環境，使堤上的樹木夏能遮擋烈日，冬能減緩寒風。

2.2.3藝術性原則主要講究植物景觀的藝術性，植物配置采用自然式的配置方式，以天然植物群落為模本，注重藝術構圖，充分考慮植物的層次、色彩、疏密、虛實和主次等變化，在變化中求統一，創造步移景異的藝術效果。充分運用障景和借景的手法，通過密林屏障視野范圍內較近的城市建筑，采用開辟透景線和抬高視點的借景手法欣賞澧水和天門山之美景。

2.2.4文化性原則澧水以西主要為大庸古城，景觀設計應以土家文化為背景，以健康向上為主題，河堤硬質鋪裝坡面可采用大型浮雕的形式，刻上名人的詩句，如“問蒼茫大地，誰主沉浮”、“數風流人物，還看今朝”及土家名人軼事、重大傳統祭祀活動等。

2.2.5功能性原則堤岸景觀設計在確保防洪功能的前提下，設置各種休閑健身設施，創造一個適于人們游憩的空間境域，充分發揮其休閑功能。

2.3地形改造設計

2.3.1堤面改造大堤堤頂面，原則上盡可能保留現有的硬質鋪裝和硬質景觀設施，堤面通過建造樹池和花池，改變堤面僵硬和缺少變化的人工景觀。樹池邊高50~60cm，樹池內栽培土厚50~70cm，池內置石種樹，池邊安放條凳，供人休閑。

2.3.2坡面改造大堤朝濱河大道的一面為平直的斜坡，堤高2.5~3.0m，坡面長8~12m。本設計采用護石加土的方式對其進行改造，使之成為地形起伏變化有致的緩坡地，以便成叢、成群、成片栽植樹木，創造高低、疏密、層次變化有致的林帶。堆得較高的土丘采用本地產的青石作擋土墻，外形力求變化自然，石墻上安放大理石板，板上刻詩文或做浮雕。

2.3.3堤內改造為了確保大堤安全不受影響，采用在堤上深埋（1.2m）鋼筋混凝土擋板的方式阻止喬木根系穿堤生長。

3植物配置

堤岸上現有的植物盡可能利用，只是改變現有的部分配置方式，在改造地形后能夠栽植喬木的地方，分別選擇廣玉蘭、杜英、錦烈白蘭、桂花等常綠樹種作基調樹種，以形成終年常綠的林帶；選擇銀杏、欒樹、椿樹、無患子、重陽木、白玉蘭、烏桕等落葉樹種作配調樹種，以豐富喬木樹種的色彩季相變化；栽植灌木的地方選擇紅楓、雞爪槭、紫薇、紅桎木、杜鵑、茶花、含笑、南天竹、碧桃、櫻花、紫玉蘭、紫荊、夾竹桃、木芙蓉、木槿、南迎春、四季桂等樹種，每處以一種灌木為主景，采用成叢、成群的栽植方式，灌木的大小規格講究變化，配置力求自然。宿根花卉充分考慮其生態習性，選擇適宜的種類，采用成群、成片的配置方式，講究花卉植物的群體美。堤上樹池內的植物主要選擇木芙蓉、孝順竹、夾竹桃、雞爪槭、紫荊、四季桂、棕櫚、蚊母、油茶、女貞等，另在節點或入口對景等主要位置選種紅桎木、羅漢松、中華蚊母、榆樹、白桎木等樹木樁景，以形成堤上局部的主景。

4建筑與小品

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大堤上現有的風景建筑與小品原則上保留，另外根據造景和休閑功能的需要在適當位置布置亭、花架和臨江觀景臺等。在林下布置游路和小型的休閑廣場，安放桌凳等休閑設施。可選擇某節點位置修建踏步和各級親水平臺作為休閑戲水景觀。

5小結

人類具有親水特性，因而城市多傍水而建。江河生態功能退化無疑給城市安全帶來嚴重威脅，尤其是城區段江河在城市化進程中威脅更加嚴重。一方面，人們不得不加固堤岸，抗拒洪水；另一方面，城市人口劇增，公園綠地緊缺，加之濱水空間倍受城市居民親睞，將其作公園綠地建設，采用堤園結合的方式，達到功能兼融的目的。

參考文獻:

[1]孟兆禎，毛焙琳，黃慶喜，梁伊任編著.園林工程.北京林業大學印刷廠.

[2]唐學山，李右德，曹禮昆編著.園林設計.中國林業出版社.

[3]楊賚麗主編.城市園林綠地規劃.中國林業出版社.

篇4

選址與結構體系選擇

應通過合理的規劃選址，避開地質災害發生地段和活動斷層，確保場地的安全性，避免在抗震不利的地段上建造。選擇合理的結構體系，采用對抗震有利的建筑平面、立面布置。平面布置應力求簡單、規則，盡量避免應力集中的凹角和收進；避免建筑物豎向體型復雜、外挑內收變化過多，力求剛度均勻，避免產生應力集中。平面或豎向不規則的建筑結構，其計算模型有特別要求，計算工作量大，計算難度提高且并不能保證其計算結果的準確性，造成結構安全度難以控制。因此，設計中應盡量避免采用不規則的方案。

結構構件應有明確的計算簡圖和合理的地震作用傳遞途徑；盡量減輕結構自重，減小地基土壓力，降低地震作用，對可能出現的薄弱部位，采取措施提高抗震能力，確保節點的承載力大于構件的承載力；從構造上采取措施，防止地震作用下節點的承載力和剛度過早退化。

由于地形及建筑功能布局的原因，教學樓平面不規則、體型復雜，在一些不影響建筑使用和立面效果的部位設置防震縫，具置設在1號教學樓、2號教學樓、實驗樓的教師辦公、通用技術教室、連廊等不同使用功能、不同柱網的建筑單體之間，從而形成了6個單獨的、較規則的抗側力結構單元，有效地解決了可能產生的過大的內力和變形問題以及抗震問題。防震縫寬度取值比規范規定值大50mm，以避免地震中可能發生的碰撞。教學樓結構單元劃分如圖2所示。

剛度與承載力分布

結構需具有合理的剛度和承載力分布，避免因局部削弱或突變形成薄弱部位，產生過大的應力集中或塑性變形集中。結構布置應使結構平面在兩個主軸方向均具有足夠的剛度和抗震能力，同時還應具有抗扭轉剛度和抵抗扭轉振動的能力。由于設計內力計算模型是建立在樓蓋平面內剛度無限大的假定基礎上，設計應使樓蓋系統有足夠的平面內剛度和抗力，并與豎向結構有效連接，從而保證梁、板、柱、墻能協同工作。

由于報告廳與食堂的使用功能相對獨立，利用中間庭院天井設置伸縮縫，劃分成兩個獨立的結構單元：報告廳單元和食堂單元。報告廳結構單元在二層標高處僅在觀眾廳兩側、門廳區域有樓板，其余部位均為樓板大開洞,形成空曠大空間，且由于建筑使用功能和隔聲的要求，北側柱較密，柱網開間較小，南面部分柱稀少，剛度分布不均勻，對抗扭不利。通過在適當的部位布置少量剪力墻，調整結構的整體剛度，使各項計算指標能滿足規范要求。報告廳、食堂平面圖如圖3所示，報告廳剖面如圖4所示。

設置多道抗震防線

框架結構尤其是教學樓、報告廳這種大開間、大柱網、縱橫向剛度不均勻的結構，應合理布置柱間支撐或柱翼墻，增加結構縱向剛度，加強結構的空間整體性，使結構具備必要的抗震承載力、良好的變形能力和消耗地震能量的能力。

延性結構設計

結構的延性是結構抗震設計中一個很重要的概念。結構的延性一般用延性系數來表示，它表示結構極限變形與屈服變形的比值。其值越大，則結構的延性越好，在地震作用下，結構已無強度安全儲備，結構的抗震性能主要取決于結構的變形能力。因此，一個結構的變形能力越大，在地震作用時，就能更好地消耗地震能量，保證結構的可靠度。鋼筋混凝土結構是由各種鋼筋混凝土構件組成，組成結構的各構件延性越大，整個結構的延性就越好，結構的延性越好，結構的抗震能力也越好。在大震下，即使結構構件達到屈服，仍然可通過屈服截面的塑性變形來消耗地震能量,從而避免發生脆性破壞。當地震后的余震發生時，由于塑性鉸的出現，結構的剛度明顯變小，周期變長，所受的地震力會明顯減小，震害減輕。延性結構設計的具體內容有以下幾點。

（1）強柱弱梁。控制塑性鉸在框架中出現的位置，塑性鉸出現的位置或順序不同，將使框架結構產生不同的破壞形式。塑性鉸應先出現于梁端部，使結構在破壞前有較大的變形，吸收和耗散較多的地震能量，因而具有較好的抗震性能。

（2）強剪弱彎。控制梁柱構件的破壞形態，使其發生延性較好的彎曲破壞，避免脆性的剪切破壞，而且保證構件在塑性鉸出現后也不會過早剪切破壞。

（3）強節點、強錨固。由于節點區受力狀態非常復雜，所以在結構設計時只有保證各個節點不出現脆性的剪切破壞，才能使梁柱充分發揮其承載能力和變形能力。即在梁柱塑性鉸出現之前，節點區不能過早破壞。

（4）嚴格控制梁的配筋率。鋼筋混凝土的破壞分為受拉鋼筋達到屈服狀態的延性破壞和混凝土先被壓碎或剪切破壞等脆性破壞兩種形式。設計時應按計算或構造選取適宜的配筋率，避免出現梁受拉鋼筋過多或出現超筋現象，使結構發生脆性破壞。應選取適宜的梁截面尺寸，嚴格控制梁截面相對受壓區高度。規范規定，對于一級抗震，相對受壓高度不大于0．25，二三級抗震不大于0．35，且受拉鋼筋最大配筋率不大于2．5％。同時控制受拉鋼筋的最小配筋率，保證梁不會在混凝土受拉區剛開裂時就屈服甚至拉斷。此外，梁上部鋼筋間距不宜太密，否則會造成混凝土澆筑困難，從而造成混凝土缺陷。

（5）梁受壓區配置適量受壓鋼筋，可提高梁的延性。

（6）加密箍筋。可提高箍筋對混凝土的約束力，避免梁的縱向受壓鋼筋產生彎曲，從而提高梁的延性；同時，還可提高梁的抗剪強度，防止剪切脆性破壞的發生。

（7）柱軸壓比限制。對不同烈度下有著不同延性要求的結構會有不同的軸壓比限制。設計時應嚴格控制柱的軸壓比，盡量避免采用短柱，因為短柱的破壞是脆性破壞，加密柱箍筋采用復合箍，都可提高對混凝土的約束力，以防柱受壓鋼筋被壓曲，從而提高柱的延性。另外，柱端箍筋用量的控制不是簡單的配箍率，而是有配箍特征值，它同時考慮了箍筋強度等級和混凝土強度等級對配筋量的影響。

抗震構造措施

在青川中學的結構抗震設計中，應吸取汶川地震建筑震害的經驗教訓，特別重視結構抗震的構造措施。

（1）框架結構節點鋼筋須滿足錨固要求（圖5），梁柱箍筋按規范要求加密，注意箍筋和縱筋的比例，填充墻不到頂形成短柱時，框架柱應全高加密，從構造上保證強剪弱彎、強節點、強錨固。

（2）突出屋面的樓梯間、水箱、女兒墻等附屬物，由于沿房屋高度的剛度驟減而產生“鞭梢效應”，從而加大了地震作用，對出屋面建筑本身和主體建筑物的抗震都非常不利。在出屋面建筑的設計中，宜通過綜合考慮來選擇其適當的平面位置，并盡量降低其高度，減輕重量，使屋頂建筑結構的重量和剛度分布較均勻，并與主體結構有可靠連接，從而使其具有良好的抗震性能。

（3）位于建筑物出入口上方的挑檐、雨篷、玻璃幕墻、吊頂、構架等非結構構件應與結構主體有可靠連接，且具有良好的變形能力，避免地震時脫落。

（4）由于樓梯段側向剛度較大，山墻較高，休息平臺與樓層存在錯層，地震時最易破壞，作為逃生通道，對樓梯間的抗震設計應予以充分重視。支撐樓梯的框架柱應考慮樓梯休息平臺板的約束作用和可能引起的短柱，按短柱的抗震要求進行加強。樓梯間兩側的填充墻與柱之間加強拉結。樓梯間的混凝土梯段、梁、板應參與計算，并按規范要求設置構造柱和拉結鋼筋。樓梯梯段板采用現澆鋼筋混凝土，梯段板采取雙層雙向配筋。

（5）教學樓、報告廳、圖書館等的屋頂均為坡屋面，在閣樓層標高處設置了框架拉梁，以加強結構的整體性。

（6）在框架結構中，填充墻的構造措施很重要（圖6，7）。在水平地震作用下填充墻與框架是共同作用的，一方面墻體受到框架的約束，另一方面框架受到填充墻的支撐，由于填充墻的側向剛度較大，所受到的地震作用大，而填充墻的抗剪強度又較低，變形能力小，所以填充墻在地震發生時易出現裂縫。因此，填充墻與框架的連接除按國家有關規范的要求設置構造柱、拉結筋和水平拉梁外，還應按西南標準圖集《框架輕質填充墻構造圖集》（西南05G701）相應的構造措施進行加強。

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關鍵詞：循環硫化鍋爐，煤倉，缺陷，解決措施，改造

 

0 引言：中色奧博特銅鋁業公司熱電公司（臨清運河熱電有限責任公司）4＃爐(YG－170/9.8－M)系濟南鍋爐集團有限公司設計制造的高溫高壓循環流化床（CFB）鍋爐，鍋爐本體以外的輔助設備及管道由山東省工業設計院有限公司設計。免費論文，循環硫化鍋爐。該爐于2005年1月完成調試并投入商業運行，鍋爐本體運行狀況良好，但是煤倉內經常會發生堵煤、倉壁掛煤等不正常現象，不僅增加了運行人員的工作量，更嚴重的是危及鍋爐機組的安全穩定運行。免費論文，循環硫化鍋爐。筆者針對煤倉的具體結構及運行情況，分析了煤倉存在缺陷、原因及具體解決措施。

1 設備概況

1.1鍋爐設計參數

額定蒸發量170 t/h

額定蒸汽溫度540 ℃

額定蒸汽壓力（表壓）9.8 Mpa

給水溫度 215℃

鍋爐排煙溫度140 ℃

鍋爐計算熱效率89.9 %

燃料消耗量21987.3kg/h

石灰石消耗量粒度要求≤2mm

燃料粒度要求≤13mm

一次熱風溫度200 ℃

二次熱風溫度200 ℃

1.2給煤系統概況

1.2.1煤倉結構概況

燃煤倉為鋼制煤倉，設計1臺150立方的煤倉，煤倉的前后倉壁與水平面的傾向角為69.9°，左右倉壁于水平面的傾向角為85.8°，煤倉從下部分叉后變成3個小煤斗接入三臺給煤機，每臺小煤斗的前后倉壁與大倉壁平直，而左右壁于水平面的傾向角由85.8°變為70°。煤倉內部敷設了耐磨微晶板。小煤斗為方形錐體，小煤斗與給煤機連接管為內經800mm的有縫鋼管，在連接管中間安裝了電液插板門。免費論文，循環硫化鍋爐。免費論文，循環硫化鍋爐。煤倉的外形見圖1。

1.2.2給煤流程

原煤經破碎機破碎后通過皮帶輸送至＃4爐成品煤倉。正常情況下煤倉內的燃煤靠自重經煤倉下部的連接管上的電液插板門落至3臺全封閉稱重皮帶給煤機進口處，經給煤機輸送至鍋爐水冷壁前墻落煤管下落至爐膛燃燒室內燃燒，給了防止爐膛的煙氣反竄，在給煤機的下口設置了電動快關閥，在給煤機內引入一次冷風作為給煤機的密封風。

2 煤倉存在缺陷及原因分析

2.1缺陷現象

運行煤倉經常出現的堵煤、斷煤、倉壁掛煤的現象見圖2。

2.1.1煤倉小煤斗至給煤機連接管經常發生堵煤，給煤機下煤量極不正常。在原煤水份在9％以上時，此處堵煤非常嚴重，采取的辦法是在3臺連接管管上各開啟了300×200mm的方門，每班安排了兩名民工用鋼筋捅搗疏通，在捅搗過程中給煤機內的密封風外竄，造成細煤粉外噴，影響環境衛生，堵煤嚴重時人工用大錘敲打連接管，這樣才能臨時保證給煤機的正常給煤。不但增加了工作量，更嚴重的是威脅到鍋爐的正常運行。2005年1月投運以來，因堵煤嚴重，造成停爐累計5次，接近每年一次，嚴重威脅到安全運行。

2.1.2煤倉前后壁掛煤嚴重。在鍋爐運行中，從煤倉的上部向下觀察煤倉，看到煤倉的前后墻極煤倉中間的兩小煤斗分叉上部，集聚了厚厚的煤層，只有中間部位形成大約Φ800mm原洞的煤粒在流動，造成了煤倉的實際容積大大變小，縮短了煤倉的上煤時間。如果上煤時間縮短，煤倉中間形成空洞，由于流化床鍋爐燃燒方式為正壓燃燒方式，爐膛內的高溫熱煙氣熱會順著給煤機下煤管、給煤機機、煤倉空洞上竄，形成煙氣通廊，數分鐘內即可造成給煤機燒毀事故。為避免上述事故發生，每隔10天左右就安排專人在煤倉內疏通清理倉壁內的掛煤及積煤。免費論文，循環硫化鍋爐。煤倉內工作環境惡劣，存在人身安全事故隱患。

2.2缺陷原因

設計中沒有考慮到流化床鍋爐用煤粒徑小的特殊性，煤倉設計還是按照鏈條爐煤倉的設計要求進行，因而加大了流化床鍋爐用煤煤倉內的煤粒之間，煤粒與倉壁之間的摩擦力和擠壓力，煤的流動性大大降低，便造成了堵煤和掛煤的缺陷。

2.2.1倉壁掛煤原因

煤粒間的黏著力以單個煤粒的粘附力為基礎，隨著煤顆粒度的減少，單位質量的表面積增大，煤粒間黏著力增加，使煤粒的流動性變差。據有關單位試驗表面，流化床使用的粒徑在0－13mm，水份在8％的成品煤只有在傾斜角度在70°以上的滑板上流動性能良好。雖然該煤倉前后墻與水平面的傾斜角大于70°，但是下部小煤斗存在變角，使煤自然下流到此處形成擠壓，掛煤仍然嚴重。該煤倉小煤斗變角的問題是造成倉壁掛煤的主要原因。

2.2.2小煤斗及連接管堵煤原因

從小煤斗至給煤機這段位置是堵煤和搭橋的主要位置。究其原因有如下幾條。（1）小煤斗設計成的方錐體，其內壁四角處受上方煤層的壓力較小，形成流動死角，形成積煤，積煤由于中間內流動的煤形成一定的摩擦力，影響了中間下煤。(2)小煤斗與連接管內壁過渡不平滑，限制煤層流動。（3）煤倉下部三只小煤斗與上部大煤倉存在夾角，分散了煤倉上部原煤壓力，且阻礙了煤層流動。

3、解決措施

對煤倉上述缺陷，需從煤倉設備改造、運行操作等方面采取措施，以確保鍋爐安全穩定運行，避免人身及設備事故的發生。

3.1設備改造方面。

3.1.1煤倉改造：將小煤倉的左右墻的傾斜角由70°改造成80°，取消小煤斗與給煤機的連接管，將小煤斗直接改成天方地圓直接與給煤機連接，取消電動插板門。

3.1.2加裝煤倉自動疏松機:在煤倉中部三個小煤斗的正上方及三個小煤斗上分別加裝徐州新能科技有限公司生產的煤倉自動疏松機三套。改造后示意圖見圖3。

3.2運行操作管理方面。免費論文，循環硫化鍋爐。

3.2.1加強入爐煤的化驗制度管理，根據入爐煤的水份調整煤倉疏松機的自動啟動時間，雨季入爐煤水分大時半小時啟動一次，以增加原煤在煤倉內的流動性能同時達到節能降耗的目的。

3.2.2鍋爐運行中，盡可能使3臺給煤機同時投入運行，以防止停用的給煤機下煤口處的煤粒長時間不流動，從而黏結搭橋，造成給煤機投運后下煤不暢。

3.2.3如果鍋爐停運時間較長，在停爐前盡量把煤倉的煤燒空，以免煤倉內的長時間不流動而結板、搭橋，造成下次開爐時候下煤不暢。

4、結束語

真對中色奧博特銅鋁業公司熱電公司＃4爐煤倉經常發生的堵煤及搭橋的缺陷，可通過煤倉設備改造、加裝自動疏松機和運行操作等方面采取一系列的措施解決，為鍋爐安全穩定運行提供了保證，從而達到節能降耗的目的。

參考文獻：

（1）濟南鍋爐集團YG-170/9.8-M循環流化床鍋爐使用說明書。

（2）徐州新能科技有限公司煤倉自動疏松機使用說明書。

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關鍵詞：主豎井，提升機改造，生產能力

 

［摘要］隨著主豎井的延伸，原豎井提升能力已不能滿足生產需要。論文格式。雖決定原主提升系統在主提升卷揚、電機不更換的情況下，通過更換罐籠、天輪、平衡錘、鋼絲繩，使投資控制在80萬元以內的基礎上對原豎井進行改造，改造后提升能力由原來的350噸/日，提高到550噸/日，達到了投資少，見效快，效果顯著的目的。

一、前言

河南金源黃金礦業有限責任公司是由中國黃金總公司、河南省黃金公司、洛陽黃金公司、嵩縣黃金公司四家股東共同出資于1997年6月組建的有限責任公司。近年來隨著地質探礦的不斷投入，地質資源不斷擴大，特別在四號角礫巖體，原設計利用儲量為：金屬量7300公斤，礦石量為115萬噸，通過我公司的地質探礦，四號角礫巖體有品位變低規模變大的變化趨勢，經過儲量計算，得出四號角礫巖體儲量金屬量為14.5噸，礦石量為270萬噸。若合理開發利用這些資源，使四號角礫巖體處于合理的服務年限，原來的豎井提升能力已不能滿足生產的需要。為此，我公司本著節約投資、立足現實的方針，通過對原豎井的改造，使其由原來的350噸/日提升能力，投入資金約80萬元，出礦能力提高到550噸/日。下面是我公司的改造工作總結。

二、礦區位置及歷史

河南金源黃金礦業有限責任公司前身為河南嵩縣祁雨溝金礦，礦區位于河南省嵩縣城關鎮陶村境內，在城西北約15公里處，距洛陽市90公里，交通較為方便。該礦始建于1976年，后經多次改擴建發展，到1999年底，形成日處理礦量450噸/日，年產黃金逾2萬兩的黃金生產企業。1985年，由于原主采2號角礫巖體資源接近于尾聲，原祁雨溝金礦于1985年11月與冶金部冀東黑色冶金礦山設計院簽定了（85）冀礦設合字第62號《河南省嵩縣祁雨溝金礦四號角礫巖體采礦工程合作書》。冀東院于1986年2月提交了《河南嵩縣祁雨溝金礦四號角礫巖體采礦工程初步說明書》。設計利用儲量，金屬量7300公斤，礦石量115萬噸。論文格式。采用平硐盲豎井開拓方案，盲井井口標高為580米，盲豎井為園形，凈直徑為3.5米，以混凝土支護，井筒長271.98米。提升井采用單繩提升機提升2#輕型雙層罐籠帶平衡錘系統，安裝GKT2×2.5×1.5－20卷揚機，電動機為JK2 135―6型，功率為220千瓦，礦車使用0.5m3翻轉式礦車，重量525公斤，設計出礦能力200―250噸/日，實際提升能力為350噸/日，設計服務年限21年，實際服務年限只能滿足10―12年。豎井1991年12月份驗收投入生產。

三、方案選擇

經過我公司對四號角礫巖體歷時3年的探礦工作，1997年6月份，我公司邀請部分地質專家，對四號角礫巖體進行了儲量計算，并提交了《河南嵩縣祁雨溝金礦四號角礫巖體地質儲量報告》，并通過有關部門的審批。批復儲量為金屬量14.5噸，礦石量273萬噸。其主礦體主要集中在400、370、340三個中段上，提交礦石的開采全部需要豎井提升。因此，四號角礫巖體原提升井350噸/日的提升能力已不能滿足合理開采四號角礫巖體資源并使其達到最佳服務年限的需要。提高豎井提升能力已日趨重要。為此，1998年我們著手對四號角礫巖體資源的開發工作，并邀請了北京有色冶金設計總院，冶金部長春黃金設計院及蘭州設計院來我公司共同探討該問題，形成了：Ⅰ主副井提升方案；Ⅱ箕斗井提升方案；Ⅲ原豎井改造等方案。其中原豎井改造提方案又側重于更換卷揚機及電動機。后經反復論證，我公司又提出本著投資少，見效快，并能提高豎井出礦能力這一目的，討論在原卷揚機及主電機不更換的前提下，進行該豎井的改造，并決定細致地論證該方案。

四、改造方案的確定

該方案立足于原提升系統及主提升電機不更換的前提下，通過更換罐籠、鋼絲繩、平衡錘、天輪及礦車，使該豎井的提升能力由原來的350噸/日提高到700噸/日以上。該方案成敗的關鍵在于卷揚機和電動機。論文格式。該豎井所用卷揚機型號為2JK―2/20，卷揚機的技術參數為：卷筒直徑D卷=2.0米，卷筒寬度B卷=1.0米，鋼絲繩速度V=5米/秒，最大靜張力6000公斤力，最大靜張力差4000公斤力，電動機型號JR2135―6型電動機，功率200千瓦，轉速980轉/分，電壓6000伏。為此，我們邀請了北京有色設計總院陳保有、張旭樹、田有連高級工程師來我公司對卷揚機、電機的主要技術性能指標進行反復驗算論證，并形成在原豎井提升系統的卷揚機、電機不變的前提下通過更換平衡錘、鋼絲繩、更換2#輕型雙層罐籠改為2#輕型三層罐籠，天輪由原來的φ1.6米天輪改為φ2.0米，礦車由原來的0.5m3翻轉型改為0.7m3固定自動型礦車，使原豎井的提升能力由原來的350噸/日提高到700噸/日的方案，技術上是可行的，經濟上是合理的。北京有色設計院研究總院于1999年8月提交了《河南金源黃金礦業有限責任公司主提升井改擴建方案施工圖及設計說明書》的改造原豎井方案，該方案于9月在我公司召開審查會，并報請股東大會批準通過而最后確認。改造工作緊鑼密鼓地進行。

五、改造實施過程

四號角礫巖體提升井是1985年開始動工，并于1991年12月驗收投入使用，由于當時施工質量及運營時間較長的原因，造成豎井罐道梁部分脫落或松動，而井壁混凝土的質量又給罐道梁的固定帶來較大困難，加之罐道長期使用磨損嚴重，致使罐籠運行不平衡，現罐籠由二層改為三層，要求其平衡性更強，因此重新固定罐道梁更換罐道是保證罐籠平衡運行及改造工作成功的前提。為此，我們邀請蘭州院李長芳高級工程師親臨現場指導，并研究確定固定罐道梁的具體方案。整個改造工作于4月22日開始，首先對豎井罐道梁進行重新固定，歷時為25天。然后更換罐道，歷時20天，6月7日開始更換鋼絲繩、罐籠、平衡錘、天輪，并重新調整天輪中心，工程工期歷時2個月時間，至6月25日工程施工順利結束。

六、生產實踐

改造工程結束后，進入生產調試階段。由于施工過程中，我公司嚴格質量要求且豎井罐道梁的固定及罐道的更換為罐籠的平衡運行提供了先決條件，所以改造后使生產順利調試并很快達產。現在改造后的豎井日出罐量可達650罐，改造后，我們根據生產實際，將原來設計的0.7m3固定自動式礦車在礦車自重、平衡錘等技術條件要求的范圍內改為0.5m3非標準翻轉式礦車，現每日礦巖量可達550噸/日。卷揚機、電機運行正常，根據我公司選廠生產能力為700噸/日，公司除四號豎井供礦處還有公峪礦區及其它采礦點可供200噸/日的礦石量，這樣供礦量及選礦量基本達到平衡。我們認為四號豎井改造工作：投資少、見效快、能力提高顯著，是企業自身發展的最好捷徑。它不僅使四號角礫巖體的資源達到了較為合理的開采速度，也為我公司的發展奠定了一個良好的基礎。為此，將我公司改造豎井的實踐推薦給大家，希望能給有同類情況的礦山以幫助和啟發。

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20世紀90年代以后,對于歷史建筑的理論研究開始關注到歷史建筑保護如何適應城市發展的層面。1999年,澳大利亞編制了《巴拉》,依據本國的歷史背景和文化,提出“改造性再利用”的概念,強調對于歷史建筑的改造應該注入“相容”的功能。這一概念得到了國際上的普遍認可。2003年國際頒發的《有關產業遺產的下塔吉爾》,對產業遺產的概念、價值、保護措施等作了明確規定,為產業類歷史建筑的改造更新提供了評價依據和標準。

一、產業類建筑改造的實踐發展

隨著歷史保護思想、人文主義思想和生態環境保護意識的不斷進步和發展,產業遺存得到了更好更多的保護,產業類歷史建筑的改造與更新也達到了全新的階段。設計師們利用創新的設計手罰,賦予了歷史建筑新的生命。產業類歷史建筑不再是文明衰落的象征,而成為了城市中一道亮麗的風景,為城市形象的多樣化增添了一抹獨特的魅力。從全球范圍來看,歐洲和北美產業類歷史建筑遺產與地段保護工作比較成熟,有十多處工業遺產被列入世界文化遺產名錄。

綜合體改造模式。1965年,美國的設計師勞倫斯?哈普林(LawrenceHalprin)在舊金山的吉拉德里廣場(GhirardelliSquare)將一個巧克力工廠改造成為一個集娛樂、居住、餐飲等多種功能為一體的綜合購物廣場。這是第一個產業建筑商業性再利用的成功案例,運用了建筑再循環理論。該項目在改造之初就本著對原有產業建筑充分尊重的原則,并鑲嵌一些現代設計元素,使得人們在享受娛樂服務的同時感受到建筑帶來的歷史底蘊。很快,吉拉德里廣場作為商業性改造的成功典范,在美國開始被大規模地效仿,比如波士頓昆西市場(QuincyMarket)改造,將碼頭倉庫區改建為商業綜合體,又如著名的舊金山漁人碼頭,將軍工廠改建為展覽中心。這種改建模式甚至影響到世界的其它區域,比如澳洲的巖石區也是直接套用這種改造模式。

“閣樓”(LOFT)模式。這種模式最早是美國自發式地探討產業類歷史建筑改造與更新,蘇荷(SOHO)區的改造是一個典型案例。20世紀六七十年代,紐約作為世界的藝術中心,許多藝術家租用了租金低廉的蘇荷(SOHO)區的舊產業建筑,他們運用全新的設計思想和技術將它們改造成適合自己工作和居住的多功能空間。閣樓(LOFT)公寓充分利用舊產業建筑的大柱網大開間進行靈活多樣的圍合式分割布局,充分發揮產業建筑的高荷載承受能力。新肯考迪亞碼頭的改造是歷史建筑改造為公寓樓的成功范例。綜合區域模式改造。魯爾工業區的北杜伊斯堡景觀公園是將舊產業園改建為景觀園區非常成功的例子。景觀設計師彼得?拉茨歷時4年將一個廢棄頹敗的舊工廠改造成一個綜合休閑公園。魯爾工業區中還有許多將單體建筑、廠區群體建筑及設施以及區域等不同尺度層面的改造模式,例如將歷史建筑改建為博物館、展覽館的模式,還有將產業建筑中的大空間改造成多功能綜合活動中心的模式、將很多建筑設施上設置餐飲空間模式等等。

二、產業類建筑改造的現實意義

1.生態價值的體現

人類從自然界獲取的物質原料約一半以上都用于建造各類建筑及輔助物,建筑業對環境污染比例達到三分之一,全球每年排出的溫室氣體中,有三分之一源于建筑整個生命周期所排放的。可見,要減少建筑從建造到使用、再到最終解體的整個生命周期所排放的溫室氣體量,最核心的是延長建筑的使用期限。城市廢棄的產業類建筑物質價值大于其功能壽命,對其進行改造再利用不僅比新建建筑成本節省許多,還免除了大量的拆除成本,節約了資源和能源。

2.自身的適宜性

產業類歷史建筑代表著某一時期的新技術、新材料和新結構,是城市產業歷史文化的見證者。雖然他們自身功能壽命大多完結,但是其空間具有很大的兼容性,其物質壽命和精神壽命仍在,這為產業類歷史建筑的改造再利用提供了無限的可能性。一方面,空間結構適宜。產業廠區規模大,占地多,建筑單元之間又留有彈性空間,為整體規劃提供很大的發揮空間。廠房、倉庫等產業建筑多為大跨度、大開間,非常適宜進行空間和功能區域的重新劃分,創造出多樣性和靈活性強的空間。而且產業建筑結構荷載要求嚴格,其房屋安全質量較高,其結構都可以滿足多種民用建筑的要求。另一方面,由于產業類歷史建筑體量龐大,在城市中成片存在,在城市空間形成歷史街區形態,其特征明顯具有很大的識別性,易成為該城市區域的中心。若將這種歷史地段成片開發,能產生良好的集聚效應,帶動整個區域發展,產生較大的經濟效益。

3.商業利益的吸引

大多廢棄的產業建筑雖然功能壽命結束,但其物質壽命依然存活。將產業類歷史建筑進行改造再利用,賦予其新的功能,使其煥發新的活力,不僅節省了大量的拆除費用,而且節約了建設成本,縮短了建設時間。更重要的是,對歷史建筑再利用的成功實施還能帶動該區域經濟發展,其背后蘊藏的巨大商業利益吸引了很多開發商和設計師對其投入。

延伸知識:畢業論文的論證方法

選題確定,材料提煉之后,應研究論證方法。即用材料說明題目,用論據證明論點的正確。為此,應遵循下述論證方法和邏輯規則。

1.論據必須真實可靠

論據是論證的基石,必須真實可靠論據來源于客觀實際,是經過去粗取精,去偽存真的客觀事實,是反復推敲無懈可擊的真貨。任何浮光掠影、金玉其外的材料是絕對不可取的。

2.不得采用循環論證法

循環論證就是用某個命題的自身來證明這個命題,自己證明自己,只是換個說法,這是不合邏輯規則的。例如,用“人吃飯為了不餓’’這條道理來證明“人餓了就要吃飯”這種現象,就是循環論證。

3.論證要合乎邏輯

論據和論點存在著內在聯系,文章應當揭示這種聯系,得出合乎規律性的結論。這種規律就是事物發展的必然性,這種必然性就是真理。揭示真理就是論文的使命。如文章只憑觀察和經驗,將偶然的表面現象推斷出某種論點或觀點,則這種論點或觀點

篇9

論文關鍵詞：水閘，平面鋼閘門，頂止水，改造

 

1工程概況

運鹽閘是淮河入江水道的一座重要控制建筑物，建成于1966年，位于江都市江都鎮北約7.7公里高水河與邵伯湖的接口處，它既能引高水河的水入邵伯湖，又能排泄邵伯湖洪水通過芒稻閘入江。運鹽閘建成時共7孔，其中兩孔為通航孔，節制閘節制孔每孔凈寬6.8米，通航孔每孔凈寬13.0米，1999年運鹽閘加固時，考慮到運鹽閘實際情況，即高水河水位長年高于邵伯湖，已多年喪失通航功能，于是將兩孔通航孔改為節制孔，每孔凈寬6.0米，現全閘9孔。運鹽閘原閘門采用上下扉弧形門，底板有門庫，1999年改造后上扉門為砼固定式胸墻，胸墻底高程5.5米平面鋼閘門，下扉門為鋼結構平面直升門。運鹽閘設計水位組合為正向上游7.5米，下游4.5米，反向上游3.5米，下游8.5米。

2 工程維修原因

該閘實際運用情況是高水河側（下游）水位長期高于邵伯湖側，尤其是江都站向北送水時，高水河一直處[1]于7.5～8.3米高水位運行，上游水位正常為4.8～6.0米，原頂止水采用平板止水，正常情況下都是下游水位高于上游水位，所以大多孔都發生下游（高水河）向上游（邵伯湖）漏水的現象，單孔最大可達0.04m3/s左右，局部孔可達0.8L/m·s，遠大于《水閘技術管理規程》（SL75-94）規定的0.2L/m·s要求。

運鹽閘閘門側止水采用P型+L型，即考慮到了雙向止水，頂止水采用平板橡皮止水，平板橡皮壓縮量較小，頂止水與胸墻止水座由于設計、施工原因，很難配合好。2008年6月初，經現場檢查，頂止水與胸墻止水座間有縫隙，在上下游存在水位差較大時，漏水嚴重，并且有響聲。

3 工程維修方案

篇10

論文關鍵詞：印染污水處理廠，達標改造，厭氧水解，水量水質調節

 

1 污水處理廠概況

改革開放以來，慈溪市針織漂印染產業得到了前所未有的發展，為此，慈溪市有關部門決定在杭州灣新區內建設一個集生產、開發、銷售為一體的漂印染工業生產基地，將原先分散在慈溪各地的39家針織漂印染企業遷建集中至園區內統一管理。為其配套的印染污水處理廠于2007年2月建成，設計處理能力3萬m3/d，總占地67畝。

原考慮建成一座預處理水廠，處理出水達到城鎮接管標準后輸送至市政污水處理廠，進行二級處理后達標排海。但考慮到印染廢水的色度和CODcr值均較高，對市政污水處理廠的污染負荷沖擊較大，為滿足園區企業投產需要，并解決園區工業廢水及時處置，后決定將3萬m3/d印染污水預處理廠改建為二級處理廠厭氧水解，采用“吸附沉淀 + 厭氧水解 + 接觸氧化 + 高效澄清”工藝，將污水處理達到GB4287-92《紡織染整工業水污染物排放標準》的一級標準后排海。工藝流程見圖1。污水處理廠設計進出水水質見表1

表1 污水處理廠設計進出水水質

Tab.1

 

指標

CODcr（mg/l）

BOD5（mg/l）

NH3-N（mg/l）

TP

（mg/l）

SS

（mg/l）

色度

(度)

pH

進水

≤1200

≤300

≤30

—

≤700

≤400

8－11

出水

100

25

8（15）

1

70